Программа для расчета водяного теплого пола
Программа для расчета теплого пола
Улитка – быстрая и простая раскладка
петель тёплого пола
Легкая и простая программа для расчётов при укладке тёплых полов.
Полезна как профессионалам так и самостоятельным строителям.
Позволяет существенно ускорить планирование и сэкономить на материале
Программа позволяет быстро и удобно рисовать петли теплого пола, при этом рисование происходит по
сетке, которая задается при создании нового проекта –
и после этого проектирование происходит с привязкой к этой сетке, что позволяет избежать
произвольных изгибов, невозможных при выполнении работ.
Выходит достаточно быстро и точно
– ведь всегда попадаешь в нужный узел и не нужно целиться.
Кроме петель в программе есть возможность рисования комнат –
это сделано для того, чтобы можно было быстро посчитать площадь помещения в котором будет производится укладка,
а также для того, чтобы знать количество подложки, которое будет использоваться.
Подложки бывают разных видов: либо металлическая сетка, либо пластик либо специальные варианты.
Улитка позволяет с достаточной точностью оценить предстоящие финансовые затраты.
В течении получаса специалист, находясь прямо на объекте, произведёт замеры и строит план помещения,
набросывет петли теплых полов и получает предварительную смету - то есть все очень оперативно.
Нет необходимости изучать какие-то специализированные CAD-ы, которые хотя и позволяют многое, но
требуют длительного обучения - для того чтобы в ней начать отрисовывать хотя бы примитивные теплые полы в ванной комнате
нужно не один год осваивать эту систему!
При создании петли указывается цвет, толщина линии - важные трассы делаются легко различимыми.
В программе придусмотрена динамическая смета - при расчете сметы можно ввести стоимость метра трубы и сразу видеть итоговую сумму.
Важная функция программы - вывод проекта на печать на любое количества страниц.
Проект можно распечатать с любой детализацией, после чего будет произведена печать на нескольких страницах
которые можно склеить и получить большую схему.
Проекты могут храниться как локально на компьютере пользователя, так и в облачном сервисе:
каждому пользователю выделяется собственное защищенное файловое хранилище под хранения его проектов.
После получения регистрационного ключа пользователь будет иметь доступ к своим проектам
с любого компьютера где установлена данная программа и где есть выход в интернет.
В перспективе планируется реализация простого просмотрщика прямо из интернета через браузер пользователя либо через андроид-приложение.
ЗАГРУЗИТЬ (Win)
Система водяного отопления - Процедура проектирования
При проектировании системы водяного отопления может использоваться процедура, указанная ниже:
- Рассчитайте теплопотери в помещениях
- Рассчитайте мощность котла
- Выберите нагревательные элементы
- Выберите тип, размер и режим работы циркуляционного насоса
- Составьте схему и рассчитайте размеры труб
- Рассчитайте расширительный бак
- Рассчитайте предохранительные клапаны
1.Расчет потерь тепла
Рассчитайте потери тепла при передаче через стены, окна, двери, потолки, полы и т. Д. Кроме того, необходимо рассчитать потери тепла, вызванные вентиляцией и проникновением наружного воздуха.
2. Мощность котла
Мощность котла может быть выражена как
B = H (1 + x) (1)
, где
B = мощность котла (кВт)
H = общие тепловые потери (кВт)
x = запас на нагрев - обычно используются значения в диапазоне 0.От 1 до 0,2
Подходящий котел необходимо выбрать из производственной документации.
3. Выбор комнатных обогревателей
Номинальные характеристики радиаторов и комнатных обогревателей можно рассчитать как
R = H (1 + x) (2)
, где
R = рейтинг обогреватели в помещении (Вт)
H = потери тепла из помещения (Вт)
x = запас для обогрева помещения - общие значения в диапазоне 0.От 1 до 0,2
Нагреватели с правильными характеристиками должны быть выбраны из производственной документации.
4. Калибровка насосов
Производительность циркуляционных насосов может быть рассчитана как
Q = H / (h 1 - h 2 ) ρ (3)
где
Q = объем воды (м 3 / с)
H = общие тепловые потери (кВт)
ч 1 = энтальпия расхода воды (кДж / кг) (4 .204 кДж / кг. o C при 5 o C, 4,219 кДж / кг. o C при 100 o C )
h 2 = энтальпия возвратной воды (кДж / кг)
ρ = плотность воды в насосе (кг / м 3 ) (1000 кг / м 3 при 5 o C, 958 кг / м 3 при 100 o C)
Для циркуляционных систем с насосом низкого давления - LPHW ( 3) можно приблизить к
Q = H / 4.185 (t 1 -t 2 ) (3b)
где
t 1 = температура подачи ( o C)
t 2 = температура возврата ( o C)
Для циркуляционных систем с низким давлением - LPHW напор от 10 до 60 кН / м 2 и сопротивление трению основной трубы от 80 до 250 Н / м 2 на метр труба обычная.
Для насосных циркуляционных систем высокого давления - HPHW напор от 60 до 250 кН / м 2 и сопротивление трению основной трубы от 100 до 300 Н / м 2 на метр трубы является обычным.
Циркуляционная сила в гравитационной системе может быть рассчитана как
p = hg (ρ 1 - ρ 2 ) (4)
, где
p = давление циркуляции доступно (Н / м 2 )
h = высота между центром котла и центром радиатора (м)
g = ускорение свободного падения = 9.81 (м / с 2 )
ρ 1 = плотность воды при температуре подачи (кг / м 3 )
ρ 2 = плотность воды при температуре обратки (кг / м 3 )
5. Определение размеров труб
Полная потеря давления в системе трубопроводов горячей воды может быть выражена как
p t = p 1 + p 2 (5)
где
p t = общая потеря давления в системе (Н / м 2 )
p 1 = основная потеря давления из-за трения (Н / м 2 )
p 2 = незначительная потеря давления из-за фитингов (Н / м 2 )
м В качестве альтернативы основная потеря давления из-за трения может быть выражена как
p 1 = il (6)
, где
i = основное сопротивление трению трубы на длину трубы (Н / м 2 на метр трубы)
л = длина трубы (м)
Значения сопротивления трению для фактических труб и объемных расходов можно получить из специальных таблиц, составленных для труб или трубок.
Незначительные потери давления из-за фитингов, таких как колена, колена, клапаны и т.п., можно рассчитать как:
p 2 = ξ 1/2 ρ v 2 (7)
или как выражается как "напор"
h потери = ξ v 2 /2 g (7b)
где
ξ = коэффициент малых потерь
p убыток = потеря давления (Па (Н / м 2 ), фунт / дюйм (фунт / фут 2 ))
ρ = плотность (кг / м 3 , снарядов / фут 3 )
v = скорость потока (м / с, фут / с)
h потеря = потеря напора (м, фут)
g = ускорение свободного падения ( 9.81 м / с 2 , 32,17 фут / с 2 )
6. Расширительный бак
Когда жидкость нагревается, она расширяется. Расширение воды, нагретой от 7 o C до 100 o C , составляет приблизительно 4% . Чтобы избежать расширения, создающего давление в системе, превышающее расчетное давление, обычно расширяющуюся жидкость направляют в резервуар - открытый или закрытый.
Открытый расширительный бак
Открытый расширительный бак применим только для систем горячего водоснабжения низкого давления - LPHW.Давление ограничено самым высоким расположением бака.
Объем открытого расширительного бачка должен быть вдвое больше предполагаемого объема расширения в системе. Приведенная ниже формула может быть использована для системы горячего водоснабжения с нагревом от 7 o C до 100 o C (4%):
V t = 2 0,04 V w (8 )
где
V т = объем расширительного бака (м 3 )
V w = объем воды в системе (м 3 )
Закрытый расширительный бак
В закрытом расширительном баке давление в системе частично поддерживается сжатым воздухом.Объем расширительного бачка может быть выражен как:
V t = V e p w / (p w - p i ) (8b)
где
V т = объем расширительного бака (м 3 )
V e = объем, на который увеличивается объем воды (м 3 )
p w = абсолютное давление резервуара при рабочей температуре - рабочая система (кН / м 2 )
p i = абсолютное давление холодного резервуара при заполнении - нерабочая система ( кН / м 2 )
Расширяющийся объем может быть выражен как:
V e = V w (ρ i - ρ w ) / ρ w (8c)
где
V w = объем воды в системе (м 3 )
ρ i = плотность холодной воды при температуре наполнения (кг / м 3 )
ρ w = плотность воды при рабочей температуре (кг / м 3 )
Рабочее давление системы - p w - должно быть таким, чтобы рабочее давление в наивысшей точке системы соответствовало температуре кипения на 10 o C выше рабочей температуры.
p w = рабочее давление в наивысшей точке
+ разница статического давления между наивысшей точкой и резервуаром
+/- давление насоса (+/- в зависимости от положения насоса)
7. Выбор предохранительных клапанов
Предохранительные клапаны для систем с принудительной циркуляцией (насос)
Настройки предохранительного клапана = давление на выходной стороне насоса + 70 кН / м 2
Предохранительные клапаны для систем самотечной циркуляции
Настройки предохранительного клапана = давление в системе + 15 кН / м 2
Чтобы предотвратить утечку из-за ударов в системе, обычно настройка составляет не менее 240 кН / м 2 .
.Расход систем отопления
Объемный расход в системе отопления может быть выражен как
q = h / (c p ρ dt) (1)
, где
q = объемный расход (м 3 / с )
ч = тепловой поток (кДж / с, кВт)
c p = удельная теплоемкость (кДж / кг o C )
ρ = плотность (кг / м 3 )
dt = разница температур ( o C)
Это общее уравнение может быть изменено для фактических единиц - СИ или британских единиц - и используемых жидкостей.
Объемный расход воды в имперских единицах
Для воды с температурой 60 o F Расход можно выразить как
q = ч (7,48 галлонов / фут 3 ) / ((1 БТЕ / фунт м o F) (62,34 фунта / фут 3 ) (60 мин / ч) dt)
= h / (500 dt) (2)
где
q = расход воды (гал / мин)
ч = расход тепла (БТЕ / ч)
ρ = плотность ( фунт / фут 3 )
dt = разница температур ( o F)
Для более точного объемного расхода следует использовать свойства горячей воды.
Массовый расход воды в британских единицах измерения
Массовый расход воды может быть выражен как:
м = h / ((1,2 БТЕ / фунт. o F) dt)
= ч / (1,2 дт) (3)
, где
м = массовый расход (фунт м / ч)
Объемный расход воды в единицах СИ
Объемный расход воды расход в системе отопления может быть выражен в единицах СИ как
q = h / ((4.2 кДж / кг o C) (1000 кг / м 3 ) dt)
= h / (4200 dt) (4)
где
q = вода расход (м 3 / с)
ч = расход тепла (кВт или кДж / с)
dt = разница температур ( o C)
Для более При точном объемном расходе следует использовать свойства горячей воды.
Массовый расход воды в единицах СИ
Массовый расход воды можно выразить как:
м = h / ((4,2 кДж / кг o C) dt)
= h / (4,2 dt) (5)
, где
м = массовый расход (кг / с)
Пример - расход в системе отопления
Циркуляция воды системы отопления выдает 230 кВт с перепадом температур 20 o C .
Объемный расход можно рассчитать как:
q = (230 кВт) / ((4,2 кДж / кг o C) (1000 кг / м 3 ) (20 o C) )
= 2,7 10 -3 м 3 / с
Массовый расход можно выразить как:
м = (230 кВт) / ((4,2 кДж / кг o C) (20 o C))
= 2.7 кг / с
Пример - Отопление воды с помощью электричества
10 литров воды нагревается с 10 o C до 100 o C за 30 минут . Тепловой поток можно рассчитать как
h = (4,2 кДж / кг o C) (1000 кг / м 3 ) (10 литров) (1/1000 м 3 / литр) ( (100 o C) - (10 o C)) / ((30 мин) (60 с / мин))
= 2.1 кДж / с (кВт)
Электрический ток 24 В постоянного тока , необходимый для обогрева, можно рассчитать как
I = (2,1 кВт) (1000 Вт / кВт) / (24 В)
= 87,5 А
.Вода - удельная теплоемкость
Удельная теплоемкость (C) - это количество тепла, необходимое для изменения температуры единицы массы вещества на один градус.
При расчете массового и объемного расхода в системах водяного отопления при более высоких температурах следует скорректировать удельную теплоемкость в соответствии с рисунками и таблицами ниже.
Удельная теплоемкость дается при различных температурах (° C и ° F) и давлении водонасыщения (которое для практического использования дает тот же результат, что и атмосферное давление при температурах <100 ° C (212 ° F)).
- I удельная теплоемкость сохора (C v ) для воды в замкнутой системе с постоянным объемом , (= изоволюметрическая или изометрическая ).
- Изобарическая теплоемкость (C p ) для воды в системе постоянного давления (ΔP = 0).
Онлайн-калькулятор удельной теплоемкости воды
Калькулятор ниже можно использовать для расчета удельной теплоемкости жидкой воды при постоянном объеме или постоянном давлении и заданных температурах.
Выходная удельная теплоемкость выражается в кДж / (кмоль * K), кДж / (кг * K), кВтч / (кг * K), ккал / (кг K), Btu (IT) / (моль * ° R). и Btu (IT) / (фунт м * ° R)
Примечание! Температура должна быть в пределах 0–370 ° C, 32–700 ° F, 273–645 K и 492–1160 ° R, чтобы получить допустимые значения.
См. Вода и тяжелая вода - термодинамические свойства.
См. Также другие свойства Вода при изменяющейся температуре и давлении : Точки кипения при высоком давлении, Точки кипения при вакуумном давлении, Плотность и удельный вес, Динамическая и кинематическая вязкость, Энтальпия и энтропия, Теплота испарения, Константа ионизации , pK w , нормальной и тяжелой воды, точки плавления при высоком давлении, число Прандтля, свойства в условиях равновесия газ-жидкость, давление насыщения, удельный вес, удельный объем, теплопроводность, температуропроводность и давление пара в газожидкостном состоянии. равновесие,
, а также Удельная теплоемкость воздуха - при постоянном давлении и переменной температуре, воздух - при постоянной температуре и переменном давлении, аммиак, бутан, диоксид углерода, монооксид углерода, этан, этанол, этилен, водород, метан, метанол , Азот, кислород и пропан.
Удельная теплоемкость для жидкой воды при температурах от 0 до 360 ° C:
Для полного стола с изобарической удельной теплоемкостью - поверните экран!
| Температура | Изохорная удельная теплоемкость (C v ) | Изобарная удельная теплоемкость (C p ) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| [° C] | [Дж / (моль K)] | [кДж / (кг K)] | [кВтч / (кг K)] | [ккал / (кг K)] [BTU ( IT) / фунт м ° F] | [Дж / (моль K)] | [кДж / (кг K)] | [кВтч / (кг K)] | [ккал / (кг · К)] [британские тепловые единицы (IT) / фунт м ° F] | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 0.01 | 75,981 | 4,2174 | 0,001172 | 1,0073 | 76,026 | 4,2199 | 0,001172 | 1,0079 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 10 | 75,505 | 4,1910 | 0,001164 | 1,0010 758 | 4,1910 | 0,001165 | 1,0021 | | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 20 | 74,893 | 4,1570 | 0,001155 | 0,9929 | 75.386 | 4,1844 | 0,001162 | 0,9994 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 25 | 74,548 | 4,1379 | 0,001149 | 0,9883 | 75,336 | 4,1816 | 0,001162 | 0,9988 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 74,11162 | 0,9988 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 74 | 0,001144 | 0,9834 | 75,309 | 4,1801 | 0,001161 | 0,9984 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 40 | 73.392 | 4,0737 | 0,001132 | 0,9730 | 75,300 | 4,1796 | 0,001161 | 0,9983 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 50 | 72,540 | 4,0264 | 0,001118 | 0,9617 | 75,31134 | 0,001118 | 0,9617 | 75,31134 | 0,9987 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 60 | 71,644 | 3,9767 | 0,001105 | 0,9498 | 75,399 | 4.1851 | 0,001163 | 0,9996 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 70 | 70,716 | 3,9252 | 0,001090 | 0,9375 | 75,491 | 4,1902 | 0,001164 | 1.0008 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 80 | 69,78 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 80 | 69 | 0,9250 | 75,611 | 4,1969 | 0,001166 | 1,0024 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 90 | 68.828 | 3,8204 | 0,001061 | 0,9125 | 75,763 | 4,2053 | 0,001168 | 1,0044 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 100 | 67,888 | 3,7682 | 0,001047 | 0,9000 | 75.91511 | 1.0069 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 110 | 66.960 | 3,7167 | 0,001032 | 0,8877 | 76,177 | 4.2283 | 0,001175 | 1,0099 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 120 | 66,050 | 3,6662 | 0,001018 | 0,8757 | 76,451 | 4,2435 | 0,001179 | 1,0135 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 140 | 0,8525 | 77,155 | 4,2826 | 0,001190 | 1,0229 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 160 | 62.674 | 3,4788 | 0,000966 | 0,8309 | 78,107 | 4,3354 | 0,001204 | 1,0355 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 180 | 61,163 | 3,3949 | 0,000943 | 0,81060 | 7 | 0,81060 | 7 | 1,0521 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 200 | 59,775 | 3,3179 | 0,000922 | 0,7925 | 80,996 | 4.4958 | 0,001249 | 1,0738 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 220 | 58,514 | 3,2479 | 0,000902 | 0,7757 | 83,137 | 4,6146 | 0,001282 | 1,1022 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 240 | 57003 | 0,7607 | 85,971 | 4,7719 | 0,001326 | 1,1397 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 260 | 56.392 | 3,1301 | 0,000869 | 0,7476 | 89,821 | 4,9856 | 0,001385 | 1,1908 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 280 | 55,578 | 3,0849 | 0,000857 | 0,7368 | 95,2857 | 0,7368 | 1,2632 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 300 | 55,003 | 3,0530 | 0,000848 | 0,7292 | 103,60 | 5.7504 | 0,001597 | 1,3735 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 320 | 54,819 | 3,0428 | 0,000845 | 0,7268 | 117,78 | 6,5373 | 0,001816 | 1,5614 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 55814 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 340 | 0,7352 | 147,88 | 8,2080 | 0,002280 | 1,9604 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 360 | 59.402 | 3,2972 | 0,000916 | 0,7875 | 270,31 | 15,004 | 0,004168 | 3,5836 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Удельная теплоемкость для жидкой воды при температурах от 32 до 675 ° F:
Для полной таблицы с изобарической температурой Тепло - поверните экран!
| Температура | Изохорная удельная теплоемкость (C v ) | Изобарическая удельная теплоемкость (C p ) | |||||||||||||
[° F] 04 [BTU (IT) / (моль ° R)] | [BTu (IT) / (фунт м ° F)] [ккал / (кг · K)] | [кДж / ( кг K)] | [BTU (IT) / кмоль ° R] | [BTu (IT) / фунт м ° F] [ккал / кг K] | [кДж / кг К] | ||||||||||
| 32.2 | 40,0 | 1,007 | 4,217 | 40,032 | 1,008 | 4,220 | |||||||||
| 40 | 39,9 | 1,005 | 4,208 | 39,916 | 1,005 | 4,208 | 1,005 | 4,208 | 1,001 | 4,191 | 39,801 | 1,002 | 4,196 | ||
| 60 | 39,6 | 0,996 | 4.169 | 39,739 | 1,001 | 4,189 | |||||||||
| 80 | 39,2 | 0,986 | 4,128 | 39,660 | 0,999 | 4,181 | |||||||||
| 100 | 38,7 | 0,975 | 4,082 39,682 900 | 0,998 | 4,179 | ||||||||||
| 120 | 38,3 | 0,963 | 4,033 | 39,662 | 0,999 | 4.181 | |||||||||
| 140 | 37,7 | 0,950 | 3,977 | 39,702 | 1.000 | 4,185 | |||||||||
| 160 | 37,2 | 0,937 | 3,923 | 39,761 | 1,001 | 39,761 | 1,001 | 180 | 36,7 | 0,923 | 3,865 | 39,835 | 1,003 | 4,199 | |
| 200 | 36.1 | 0,909 | 3,805 | 39,927 | 1,005 | 4,209 | |||||||||
| 212 | 35,7 | 0,900 | 3,768 | 39,993 | 1,007 | 4,216 | |||||||||
| 22083 | 4,216 | ||||||||||||||
| 22083 | 3,745 | 40,042 | 1,008 | 4,221 | |||||||||||
| 240 | 35,0 | 0,880 | 3,686 | 40.186 | 1,012 | 4,236 | |||||||||
| 260 | 34,4 | 0,867 | 3,629 | 40,364 | 1,016 | 4,255 | |||||||||
| 280 | 33,9 | 0,854 | 3,574 | 40,580 | 1,04,278 | ||||||||||
| 300 | 33,4 | 0,841 | 3,522 | 40,838 | 1,028 | 4,305 | |||||||||
| 350 | 32.3 | 0,813 | 3,404 | 41,685 | 1,050 | 4,394 | |||||||||
| 400 | 31,3 | 0,789 | 3,302 | 42,902 | 1,080 | 4,522 | |||||||||
| 450 | 30,4 | 3,209 | 44,009 | 1,108 | 4,639 | ||||||||||
| 500 | 29,7 | 0,748 | 3,130 | 47.296 | 1,191 | 4,986 | |||||||||
| 550 | 28,8 | 0,725 | 3,035 | 51,318 | 1,292 | 5,410 | |||||||||
| 600 | 28,3 | 0,713 | 2,987 | 59,6903 900 1,5 | 6,292 | ||||||||||
| 625 | 28,4 | 0,716 | 2,997 | 66,611 | 1,677 | 7,022 | |||||||||
| 650 | 28.9 | 0,728 | 3,047 | 82,851 | 2,086 | 8,734 | |||||||||
| 675 | 29,9 | 0,754 | 3,156 | 126,670 | 3,189 | 13,353 | |||||||||
Расчет ОВК
Расчеты размера системы HVAC в зале Macalister будет проходить двумя способами. Первый метод будет основываться на оценках кубических футов в минуту и тоннажа, указанных в ASHRAE. Второй способ, что более подробно, предполагает использование программы моделирования Carrier E-20 для расчета нагрузок.
Стандарты оценки ASHRAE:
ASHRAE устанавливает стандарты для оценка кубических футов в минуту и тоннажа в здании.При расходе 20 куб. Футов в минуту на человека стандарт и система повторного нагрева, ASHRAE устанавливает следующие числа:
| Расчетная охлаждающая нагрузка (тонны): от 0,25 до 0,35 тонны на 100 квадратных футов общей площади здания | |
| Расчетная тепловая нагрузка (MBH): от 1,5 до 2,5 MBH на 100 квадратных футов общей площади здания | |
| Расчетный кубический фут в минуту: от 75 до 125 кубических футов в минуту на 100 квадратных футов общей площади здания | |
| охлажденной воды, галлонов в минуту: 2.4 галлона в минуту на тонну охлаждение | |
| галлонов горячей воды в минуту: отопление MBH, разделенное на 10 |
Для наших оценок мы будем использовать середины этих значений, чтобы дать ответ, который не будет ни слишком либеральным, ни слишком консервативен.
Метод оценки ASHRAE для Macalister Зал:
Общая площадь кондиционированных место в Macalister Зал выглядит следующим образом:
| 28400 футов 2 в подвале | |
| 24400 футов 2 в первом этаж | |
| 13 500 футов 2 на каждой башне этаж | |
| 10,500 футов 2 на факультете клуб | |
| Общая кондиционированная площадь: 117 300 футов 2 |
Исходя из рассчитанной площади выше и стандартов ASHRAE, изложенных ранее, нагрузки на здание рассчитывается по следующей таблице:
| Охлаждающая нагрузка | Нагревательная нагрузка | Всего CFM | Охлажденная вода | Горячая вода |
| 350 тонн | 2350 МБХ | 117300 куб. Футов в минуту | 840 галлонов в минуту | 235 галлонов в минуту |
Программа Carrier E-20
Программа Carrier E-20 намного точнее, чем упомянутая ранее предварительный расчет.С помощью этой программы рассчитываются нагрузки на здание. с учетом строительных материалов, направленная облицовка, инфильтрация, графики занятости, загрузка оборудования, загрузка людей и др. уставки в системе HVAC. Обрисован ввод данных в программу. ниже.
Температура воздуха в регионе Филадельфия
| Сезон | Сухой термостат (F) | Мокрая лампа (F) | Суточный диапазон (F) |
| Зима | 10 | НЕТ | НЕТ |
| Лето | 93 | 75 | 14 |
Филадельфия Высота над уровнем моря: 26 футов
Philadelphia Latitude Адрес: 40
Информация о строительных материалах:
В следующих разделах показаны две основные формы конструкции Macalister. Зал.Башня состоит из 6-дюймовой сборной бетонной панели снаружи. большое воздушное пространство и внутреннее пространство из 4-х дюймовых бетонных блоков. Первый пол состоит из кирпича 4 дюйма, с воздушным зазором 1 дюйм и бетона 8 дюймов. блочная стена.
Стена 1-го этажа Секция Башня Стеновая Секция
Из приведенных выше секций стен я рассчитал общее значение U стен. (БТЕ / час / фут 2 / F) в зависимости от используемых материалов и установленных стандартов вперед в ASHRAE.Табличные значения следующие:
Строительство 1 этажа:
| Строительные материалы | R-Value (часы x футы 2 x F / BTU) | Значение U (БТЕ / час / фут 2 / фут) |
| Сопротивление наружному воздуху | 0.33 | 3,03 |
| Лицевой кирпич 4 " | 0,43 | 2,33 |
| Воздушный зазор 1 " | 0,91 | 1,10 |
| 8 "CMU | 2.02 | 0,50 |
| Внутреннее сопротивление воздуха | 0,69 | 1,45 |
| Итого | 4,38 | 8,41 |
Строительство башни:
| Строительные материалы | R-Value (часы x футы 2 x F / BTU) | Значение U (БТЕ / час / фут 2 / фут) |
| Сопротивление наружному воздуху | 0.33 | 3,03 |
| 6-дюймовая сборная железобетонная панель | 3,22 | 0,31 |
| Воздушный зазор 6 дюймов | 0,91 | 1,10 |
| 4 "CMU | 1.11 | 0,90 |
| Внутреннее сопротивление воздуха | 0,69 | 1,45 |
| Итого | 6,26 | 6,79 |
Типовая конструкция окна:
Предполагается алюминиевое стеклопакетное окно с терморазрывом и светлыми плафонами. на внутренней.Эти предположения приводят к следующим значениям:
| Общее значение U: 0,537 (БТЕ / ч / фут 2 / фут) | |
| Коэффициент затенения: 0,454 |
Типовая конструкция крыши:
Предполагается сборная крыша на стальном настиле 22 колеи с изоляцией из плит Р-7. Эти предположения приводят к следующему значению:
| Общее значение U:.121 (БТЕ / ч / фут 2 / фут) |
Типичная световая нагрузка: 1,5 Вт / фут 2
Типичная нагрузка на людей: 1 человек / 150 футов 2 при выполнении офисной работы:
| Явная нагрузка: 245 BTUH | |
| Скрытая нагрузка: 205 BTU |
Типичные потери при инфильтрации: 2 воздухообмена в час
Типовая загрузка оборудования: .5 Вт / фут 2
Уставки и коэффициенты безопасности:
Уравнения, используемые E-20 для расчета нагрузок:
1. Нагревательная нагрузка: Q = U x A x TГде:
| Q = Скорость теплопередачи, БТЕ / час | |
| U = Общий коэффициент теплопередачи, БТЕ / час / фут 2 / F | |
| A = Площадь поверхности, через которую тепло потоки, футы 2 | |
| T = разница температур, через которую течет тепло, F |
Площадь стены рассчитана исходя из высоты пола 12 футов-0 дюймов. в башне и 15'-0 "на первом этаже.
2. Охлаждающая нагрузка: Q = U x A x CLTD c
Где:
| Q = Нагрузка на охлаждение для крыши, стекла или стены, БТЕ / час | |
| U = Общий коэффициент теплопередачи для крыши, стекла или стены, БТЕ / час / фут 2 / F | |
| A = Площадь крыши, стекла или стены, футы 2 | |
| CLTD c = Скорректированная разница температур охлаждающей нагрузки, F |
CLTD c - это измененное значение разницы температур, которая учитывает эффект накопления тепла и запаздывания.
3. Солнечное излучение через стекло: Q = SHGF x A x SC x CLF
Где:
SHGF основан на ориентации и времени года, а SC основан на вид драпировки на окне.
4. Осветительная нагрузка: Q = 3,4 x Ш x BF x CLF
Где:
BF учитывает тепловые потери в балластах люминесцентных ламп и CLF учитывает накопление тепла в осветительных приборах.
5. Нагрузка на людей: Q s = q s x n x CLF, Q l = q l x n
Где:
| Q с и Q л = Явное и скрытое тепловыделение, БТЕ / час | |
| q с и q л = Явное и скрытое тепловыделение на человек, БТЕ / час на человека | |
| n = Количество человек | |
| CLF = Коэффициент охлаждающей нагрузки для людей |
Carrier E-20 Результаты:
Информация была введена на основе вышеуказанных уставок и уравнений в Программа Carrier E-20 и были получены следующие результаты:
| Охлаждающая нагрузка | Нагревательная нагрузка | Всего CFM | Охлажденная вода | Горячая вода |
| 300 тонн | 2100 МБХ |
куб. Футов в минуту | 720 галлонов в минуту | 210 галлонов в минуту |
.
