Расчет фреонового охладителя в приточной вентиляции

Методики подбора компрессорно-конденсаторных блоков для приточных систем

Автор: Брух Сергей Викторович.

Группа компаний «МЭЛ» - оптовый поставщик систем кондиционирования Mitsubishi Heavy Industries.

www.mhi-systems.ru Этот адрес электронной почты защищён от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.

Компрессорно-конденсаторные блоки (ККБ) для охлаждения вентиляции получают все большее распространение при проектировании систем центрального охлаждения зданий. Преимущества их очевидны:

Во-первых, это цена одного кВт холода. По сравнению с чиллерными системами охлаждение приточного воздуха с помощью ККБ не содержит промежуточного хладоносителя, т.е. воды или незамерзающих растворов, поэтому обходится дешевле.

Во-вторых, удобство регулирования. Один компрессорно конденсаторный агрегат работает на одну приточную установку, поэтому логика управления едина и реализуется с помощью стандартных контроллеров управления приточных установок.

В-третьих, простота монтажа ККБ для охлаждения системы вентиляции. Не нужно дополнительных воздуховодов, вентиляторов и т.д. Встраивается только теплообменник испарителя и все. Даже дополнительная изоляция приточных воздуховодов часто не требуется.

Рис. 1. ККБ LENNOX и схема его подключения к приточной установке.

На фоне таких замечательных преимуществ на практике сталкиваемся с множеством примеров кондиционирования системы вентиляции, в которых ККБ либо вообще не работают, либо в процессе работы очень быстро выходят из строя. Анализ этих фактов показывает, что часто причина в неправильном подборе ККБ и испарителя для охлаждения приточного воздуха. Поэтому рассмотрим стандартную методику подбора компрессорно конденсаторных агрегатов и постараемся показать ошибки, которые допускаются при этом.

НЕПРАВИЛЬНАЯ, но наиболее часто встречающаяся, методика подбора ККБ и испарителя для прямоточных приточных установок

В качестве исходных данных нам необходимо знать расход воздуха приточной установки. Зададим для примера 4500 м3/час.
Приточная установка прямоточная, т.е. без рециркуляции, работает на 100% наружном воздухе.
Определим район строительства – например Москва. Расчетные параметры наружного воздуха для Москвы +28С и 45% влажность. Эти параметры принимаем за начальные параметры воздуха на входе в испаритель приточной системы. Иногда параметры воздуха принимают «с запасом» и задают +30С или даже +32С.

Зададим необходимые параметры воздуха на выходе из приточной системы, т.е. на входе в помещение. Часто эти параметры задают на 5-10С ниже, чем требуемая температура приточного воздуха в помещении. Например, +15С или даже +10С. Мы остановимся на среднем значении +13С.
Далее с помощью i-d диаграммы (рис. 2) строим процесс охлаждения воздуха в системе охлаждения вентиляции. Определяем необходимый расход холода в заданных условиях. В нашем варианте требуемый расход холода 33,4 кВт.
Подбираем ККБ по требуемому расходу холода 33,4 кВт. Есть в линейке ККБ ближайшая большая и ближайшая меньшая модель. Например, для производителя LENNOX это модели: TSA090/380-3 на 28 кВт холода и TSA120/380-3 на 35,3 кВт холода.

Принимаем модель с запасом на 35,3 кВт, т.е. TSA120/380-3.

Рис. 2. I-D диаграмма работы испарителя приточки при стандартном (неправильном) подборе ККБ

А теперь мы расскажем, что будет происходить на объекте, при совместной работе приточной установки и подобранного нами ККБ по вышеописанной методике.

Проблема первая – завышенная производительность ККБ.

Кондиционер вентиляции подобран на параметры наружного воздуха +28С и 45% влажность. Но заказчик планирует его эксплуатировать не только когда на улице +28С, в помещениях зачастую уже жарко за счет внутренних теплоизбытков начиная с +15С на улице. Поэтому на контроллере устанавливается температура приточного воздуха в лучшем случае +20С, а в худшем еще ниже. ККБ выдает либо 100% производительности, либо 0% (за редкими исключениями плавного регулирования при использования наружных блоков VRF в виде ККБ). ККБ при понижении температуры наружного (заборного) воздуха свою производительность не уменьшает (а фактически даже немного увеличивает за счет большего переохлаждения в конденсаторе). Поэтому при понижении температуры воздуха на входе в испаритель ККБ будет стремиться выдавать и меньшую температуру воздуха на выходе из испарителя. При наших данных по расчетам получается температура воздуха на выходе +3С. Но этого быть не может, т.к. температура кипения фреона в испарителе +5С.

Следовательно, понижение температуры воздуха на входе в испаритель до +22С и ниже, в нашем случае приводит к завышенной производительности ККБ. Далее происходит недокипание фреона в испарителе, возвращение жидкого хладагента на всасывание компрессора и, как следствие, выход компрессора из строя из за механического повреждения.

Но на этом наши проблемы, как ни странно, не кончаются.

Проблема вторая – ЗАНИЖЕННЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ.

Давайте внимательно посмотрим на подбор испарителя. При подборе приточной установки задаются конкретные параметры работы испарителя. В нашем случае это температура воздуха на входе +28С и влажность 45% и на выходе +13С. Значит? испаритель подбирается ИМЕННО на эти параметры. Но что будет происходить, когда температура воздуха на входе в испаритель будет, например не +28С, а +25С? Ответить достаточно просто, если посмотреть на формулу теплопередачи любых поверхностей: Q=k*F*(Tв-Tф). k*F – коэффициент теплопередачи и площадь теплообмена не изменятся, эти величины постоянные. Тф – температура кипения фреона не изменится, т.к. она также поддерживается постоянной +5С (в нормальном режиме работы). А вот Тв – средняя температура воздуха стала меньше на три градуса. Следовательно, и количество переданного тепла станет меньше пропорционально температурному перепаду. Но ККБ «про это не знает» и продолжает выдавать положенные 100% производительности. Жидкий фреон снова возвращается на всасывание компрессора и приводит к вышеописанным проблемам. Т.е. расчетная температура испарителя является МИНИМАЛЬНОЙ рабочей температурой ККБ.

Тут можно возразить – «А как же работа он-офф сплит систем?» расчетная температура в сплитах +27С в помещении, а фактически они могут работать до +18С. Дело в том, что в сплит системах площадь поверхности испарителя подбирается с очень большим запасом, как минимум 30%, как раз для компенсации снижения теплопередачи при понижении температуры в помещении или снижении скорости вентилятора внутреннего блока. Ну и наконец,

Проблема третья – подбор ККБ «С ЗАПАСОМ»…

Запас по производительности при подборе ККБ крайне вреден, т.к. запас – это жидкий фреон на всасывании компрессора. И в финале имеем заклиненный компрессор. В целом максимальная производительность испарителя должна быть всегда больше, чем производительность компрессора.

Постараемся ответить на вопрос – а как же ПРАВИЛЬНО подбирать ККБ для приточных систем?

Во-первых, необходимо понимание того, что источник холода в виде компрессорно-конденсаторный блок не может быть единственным в здании. Кондиционирование системы вентиляции может только снять часть пиковой нагрузки, поступающей в помещение с вентиляционным воздухом. А подержание определенной температуры внутри помещения в любом случае ложится на местные доводчики (внутренние блоки VRF или фанкойлы). Поэтому ККБ должно не поддерживать определенную температуру при охлаждении вентиляции (это и невозможно по причине он-офф регулирования), а снижать теплопоступления в помещения при превышении определенной наружной температуры.

Пример системы вентиляции с кондиционированием:

Исходные данные: город Москва с расчетными параметрами для кондиционирования +28С и 45% влажность. Расход приточного воздуха 4500 м3/час. Теплоизбытки помещения от компьютеров, людей, солнечной радиации и т.д. составляют 50 кВт. Расчетная температура в помещениях +22С.

Производительность кондиционирования должна подбираться таким образом, чтобы ее хватало при наихудших условиях (максимальных температурах). Но также кондиционеры вентиляции должны без проблем работать и при неких промежуточных вариантах. Причем большую часть времени системы кондиционирования вентиляции работают как раз при загрузке 60-80%.

Задаем расчетную температуру наружного воздуха и расчетную температуру внутреннего. Т.е. главная задача ККБ – охлаждение приточного воздуха до температуры в помещении. Когда температура наружного воздуха меньше требуемой температуры воздуха в помещении – ККБ НЕ ВКЛЮЧАЕТСЯ. Для Москвы от +28С до требуемой температуры в помещении +22С получаем разность температур 6С. В принципе перепад температур на испарителе не должен быть больше 10С, т.к. температура приточного воздуха не может быть менее температуры кипения фреона.

Определяем требуемую производительность ККБ исходя из условий охлаждения приточного воздуха от расчетной температуры +28С до +22С. Получилось 13,3 кВт холода (i-d диаграмма).

Рис. 3. I-D диаграмма работы испарителя приточки при правильном подборе ККБ.

Подбираем по требуемой производительности 13,3 ККБ из линейки популярного производителя LENNOX. Подбираем ближайший МЕНЬШИЙ ККБ TSA036/380-3с производительностью 12,2 кВт.

Подбираем испаритель приточки из наихудших для него параметров. Это температура наружного воздуха, равная требуемой температуре в помещении – в нашем случае +22С. Производительность испарителя по холоду равна производительности ККБ, т.е. 12.2 кВт. Плюс запас по производительности 10-20% на случай загрязнения испарителя и т.д.

Определяем температуру приточного воздуха при температуре наружного +22С. получаем 15С. Выше температуры кипения фреона +5С и выше температуры точки росы +10С, значит, изоляцию приточных воздуховодов можно не делать (теоретически).

Определяем оставшиеся теплоизбытки помещений. Получается 50 квт внутренних теплоизбытков плюс небольшая часть от приточного воздуха 13,3-12,2=1,1 кВт. Итого 51,1 кВт – расчетная производительность для систем местного регулирования.

Выводы: основная идея, на которую хотелось бы обратить внимание – это необходимость расчета компрессорно конденсаторного блока не на максимальную температуру наружного воздуха, а на минимальную в диапазоне эксплуатации кондиционера вентиляции. Расчет ККБ и испарителя, проведенный на максимальную температуру приточного воздуха приводит к тому, что нормальная работа будет только при диапазоне наружных температур от расчетной и выше. А если температура снаружи ниже расчетной – будет неполное кипение фреона в испарителе и возврат жидкого хладагента на всасывание компрессора.

Расчет и подбор компрессорно-конденсаторного блока

Последовательность определения мощности ККБ такова: 1. По региону, в котором будет установлен компрессорно-конденсаторный блок по СНиПу берем температуру и влажность уличного воздуха летом (например для Москвы и области это +28С и 60%) 2. На I-d диаграмме определяем точку с соответствующими параметрами, обозначим ее как «Н» Берем величину энтальпии (диагональные линии) в этой точке, линия (в нашем случае Iн=66 кДж/кг) 3. Чертим на диаграмме «луч процесса» вертикально вниз до линии влажности равной 90% и затем двигаемся вдоль этой линии вниз до заданной ранее температуры приточного воздуха, так мы попадаем в точку «П» (в нашем примере до +22С-5С =+17С, где 22 - температура воздуха в помещении)

4. Берем значение энтальпии в этой точке, линия I=const (в нашем примере Iп=45 кДж/кг)

По формуле определяем требуемую мощность охлаждения ККБ (в нашем случае расход приточной установки (приточки) равен 10000 м3/ч): Qохл=1,2*L*(Iн-Iп)/3600= 1,2*10000*(66-45)/3600=70 кВт

Итак в нашем случае нужно подобрать компрессорно-конденсаторный блок на 70 кВт.

Далее надо определиться с количеством контуров ККБ: одноконтурный или двухконтурный. Как правило, при расчетной мощности от 40-45 кВт целесообразно выбрать 2 контура.

Фреоновый охладитель

Каталог / Фреоновый охладитель

Фреоновый охладитель – это агрегат, который состоит из теплообменника (испарителя), сепаратора-каплеуловителя и поддона для сбора конденсата. Фреоновые охладители имеются в наличии на складе. Мы предоставляем минимальные цены и осуществляем доставку.

Фреоновые охладители OF - мощностью до 41 кВт • совместимы с любыми фреонами в т. ч. R410, R407 и R22 • прямоугольное сечение • встроенный поддон и каплеуловителель

подробнее

Предлагаемые нашей компанией качественные фреоновые воздухоохладители выпускаются в девяти типоразмерах и имеют мощность по холоду от 5,5 до 41 кВт. Данные канальные охладители предназначены для систем приточной вентиляции с компрессорно-конденсаторными блоками, работающими на фреонах R410, R407 и R22. Наши технические специалисты осуществляют грамотный подбор фреонового охладителя по модели Вашего ККБ, либо по требуемой холодильной мощности, либо по производительности по воздуху. Мы гаранитруем 100% совметисмость с ККБ и вентустановками любых производителей. Дополнительно Вы можете купить комплект обвязки.Фреоновый воздухоохладитель это теплообменник охлаждения, который встроен в вентиляционную установку. Он используется для снижения температуры и попутного осушения приточного воздуха. Рабочей средой охладителя служит фреон. Фреоновый испаритель работает совместно с ККБ. Данная система работает за счет сжатия хладоагента в компрессоре наружного блока. При этом происходит снижение температуры газа до максимального значения, при котором возможна передача холода, как правило это 8 - 10 С. Расчетная температура испарения хладагента в блоке - 5 - 6 С. Канальные фреоновые охладители могут работать на любых фреонах. Для того чтобы подобрать и грамотно купить воздухоохладитель или просто определить его цену, надо знать его производительность по холоду или холодильную мощность, она же мощность охлаждения, выраженная в кВт. А для определения этой характеристики требуется расчет с использованием I-d диаграммы влажного воздуха.

Конструктивно прямоугольный фреоновый испаритель состоит из медно-алюминиевого теплообменника, каплеуловителя и поддона для сбора конденсата. Теплообменник состоит из нескольких рядов медных трубок имеющих алюминиевое оребрение. Коллекторы воздухоохладителя также сделаны из меди. Присоединение теплообменника к трассе компрессорно-конденсаторного блока, осуществляется пайкой, а присоединение к воздуховодам или другим элементам канальной приточной вентиляции с помощью крепежных болтов и шины. Каплеуловитель –служит для улавливания мелких капель воды, которая затем стекает в поддон в нижней части корпуса воздухоохладителя. Поддон имеет самотечный слив конденсата и теплоизоляцию.

Монтаж фреонового воздухоохладителя должен производиться в соответствии с требованиями СНиП, ГОСТ и проектной документации. В первую очередь следует произвести осмотр охладителя на предмет отсутствия механических дефектов и повреждений. Воздухоохладитель можно монтировать непосредственно в разрыве воздуховода без индивидуального подвеса, но не допустимо нагружать его конструкцию весом присоединяемых воздухов. Устанавливать фреоновый испаритель в канал вентиляции необходимо с некоторым уклоном к горизонтали в сторону сливного патрубка, для обеспечения свободного слива конденсата из поддона. Присоединение фреонового охладителя для прямоугольных каналов в системе вентиляции осуществляется путем крепления его к ответным фланцам воздуховодов или других элементов системы при помощи болтов. При установке воздухоохладителя выше уровня ККБ или на одном уровне с ним, также необходимо предусматривать маслоподъемную петлю на выходе из испарителя с подъемом вертикального участка всасывающего трубопровода выше испарителя для предотвращения стекания жидкого хладагента и масла из фреонового испарителя в компрессор. Если высота восходящего участка трубопровода более 7 метров, должна быть устанавлена вторая маслоподъемная петля. В общем случае маслоподъемные петли необходимо монтировать через каждые семь метров восходящего вертикального участка всасывающего и нагнетательного фреоновых трубопроводов. Трубопровод газовой линии надо теплоизолировать, чтобы избежать его нагрева окружающим воздухом; трубопровод жидкостной линии также изолируется от воздействия на него солнца или высокотемпературных источников тепла.

Перед пуском фреонового воздухоохладителя необходимо проверить правильность подключения всех датчиков и соединений кoмпрессорно-конденcaторного блока и работоспособность системы отвода конденсата. Кроме этого, фреоновые трубопроводы должным быть высушены, испытаны под давлением, отвакуумированны и заполнены фреоном, защитные элементы ККБ должны быть выставлены на требуемые значения давления. Во время пуска фреоновый воздухоохладитель проверяют на герметичность паяных соединений и заполнение системы фреоном.

Классификация, виды и типы

Различные производители вентиляционного оборудования выпускают фреоновые испарители в нескольких вариантах: стандартных типоразмеров прямоугольного сечения от 40-20 до 100-50 см для канальных приточных и приточно-вытяжных установок со встроенным сепаратором-каплеуловителем и поддоном для отвода конденсата и нестандартных типоразмеров в виде теплоизолированной секции центрального кондиционера. В этом случае сечение фреонового воздухоохладителя может достигать 2 метров как по высоте, так и по ширине, а холодильная мощность доходить до 200 кВт.

Тема 6. Расчет воздухообмена при кондиционировании

Теплый период года — ТП.

1. При кондиционировании воздуха в тёплый период года — ТП изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

tВ = 20 ÷ 22ºC; φВ = 40 ÷ 65%.

2. Границы оптимальных параметров при кондиционировании наносят на J-d диаграмму (см. рисунок 1).

3. Для достижения оптимальных параметров внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения в тёплый период года — ТП требуется охлаждение наружного приточного воздуха.

4. При наличии тепловых избытков в помещении в тёплый период года — ТП, а также учитывая, что приточный воздух охлаждается, целесообразно выбрать из зоны оптимальных параметров наибольшую температуру

tВ = 22ºC

и наибольшую относительную влажность внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения

φВ = 65%.

Получим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

5. Составляем тепловой баланс помещения по тёплому периоду года — ТП:

по явному теплу ∑QТПЯ
по полному теплу ∑QТПП

6. Рассчитываем поступления влаги в помещение

∑W

7. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

где: V — объем помещения, м3.

8. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом.grad t, °C

кДж/м3	Вт/м3
Более 80	Более 23	0,8 ÷ 1,5
40 ÷ 80	10 ÷ 23	0,3 ÷ 1,2
Менее 40	Менее 10	0 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H — hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

9. Для ассимиляции температуру приточного воздуха — tП принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха - tВ, в рабочей зоне помещения.

10. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

11. На J-d диаграмме точку 0,0 °С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем 3 800).

12. На J-d диаграмме проводим изотерму приточного — tП, с численным значением

tП = tВ — 5, °С.

13. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — tУ, найденным в пункте 8.

14. Через точку внутреннего воздуха — (•) В, проводим линию, которая параллельна линии тепло-влажностного отношения.

15. Пересечение этой линии, которая будет называться — лучом процесса

с изотермами приточного и уходящего воздуха — tП и tУ определит на J-d диаграмме точку приточного воздуха — (•) П и точку уходящего воздуха — (•) У.

16. Определяем воздухообмен по полному теплу

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

Внимание!

Остается самое главное, а именно как из точки — ( • ) Н, с параметрами наружного воздуха tН„Б“, °С и JН„Б“, кДж/кг попасть в точку ( • ) П, с параметрами приточного воздуха.

Возможно несколько решений этой задачи, а именно:

1. Классический вариант (см. рисунок 2).

Для обработки наружного приточного воздуха используем секцию оросительной камеры и секцию калорифера 2-го подогрева.

1. На J-d диаграмме из точки приточного воздуха — (•) П, проводим линию постоянного влагосодержания d = const, до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% . Это стабильный вариант работы оросительной камеры.

Получаем точку (•) О, которая характеризует параметры увлажнённого и охлаждённого воздуха в оросительной камере.

2. Соединяем прямой линией точку с параметрами наружного воздуха — (•) Н, с точкой с параметрами увлажнённого и охлаждённого воздуха — (•) О. Эта прямая линия на J-d диаграмме характеризует политропический процесс, при котором все параметры обрабатываемого воздуха изменяются.

Для получения политропического процесса вода, поступающая из системы хозяйственно – питьевого водопровода, подаётся на форсунки оросительной камеры, где подвергается мелко — дисперсному распылению.

Часть влаги уносится с приточным воздухом, увлажняя и охлаждая его, а оставшаяся часть влаги стекает в дренажный поддон оросительной камеры и удаляется системой дренажных трубопроводов в хозяйственно – фекальную канализацию.

Таким образом, температура воды, которая идёт на увлажнение приточного воздуха, остаётся всегда неизменной. Это обязательное условие при увлажнении воздуха по политропному процессу.

3. Линия НО — политропический процесс, который процесс увлажнения и охлаждения приточного воздуха. Линия ОП характеризует процесс нагрева воздуха в теплообменнике 2-го подогрева.

4. Подобная обработка наружного приточного воздуха не является идеальной и имеет ряд недостатков:

сначала воздух увлажняется и охлаждается в оросительной камере в тёплый период года — ТП, а затем нагревается в теплообменнике 2-го подогрева;
политропический процесс требует постоянного увеличенного водопотребления, так как вода, которая не пошла на увлажнение приточного воздуха, удаляется в систему хозяйственно – фекальной канализации;
в тёплый период года — ТП, в системе теплоснабжения калорифера 2-го подогрева будет являться теплоноситель из открытой системы горячего водоснабжения — ГВС, который по своим параметрам — температурному перепаду и по располагаемому давлению нестабилен.

Возможно, осуществить нагрев увлажнённого и охлаждённого воздуха в электрическом калорифере, но это повлечёт значительное увеличение энергетических затрат.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года – ТП для 1-го варианта – классического, смотри на рисунок 3.

2. Второй вариант.

Для охлаждения наружного приточного воздуха в поверхностном воздухоохладителе возможны два случая:

Случай а (см. рисунок 4).

Абсолютная влажность воздуха или влагосодержание наружного воздуха — dH„Б“, меньше влагосодержания приточного воздуха — dП

dH„Б“ dП г/кг.

1. В этом случаи необходимо «глубоко» охлаждать приточный воздух. Т. е. процесс охлаждения воздуха на J - d диаграмме вначале будет изображаться прямой линией с постоянным влагосодержанием — dН = const, проведённой из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н, до пересечения с линией относительной влажности — φ = 100%. Полученная точка называется — точка росы — Т.Р. наружного воздуха.

2. Далее процесс охлаждения от точки росы пойдет по линии относительной влажности φ = 100% до конечной точки охлаждения — (•) О. Численное значение влагосодержания воздуха с точке (•) О равно численному значению влагосодержания воздуха в точке притока — (•) П.

3. Далее необходимо нагреть воздух от точки — (•) О, до точки приточного воздуха — (•) П. Процесс нагревания воздуха будет происходить с постоянным влагосодержанием.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года — ТП, для 2-го варианта, случай б, смотри на рисунок 7.

3. Третий вариант.

Возможно, часть наружного приточного воздуха пропускать по байпасу, а затем смешивать часть охлаждённого приточного воздуха с воздухом, проходящим по байпасу, чтобы параметры воздуха в точке смеси — (•) С, имели бы параметры приточного воздуха в точке — (•) П.

В нашем курсе этот вариант не рассматривается.

Холодный период года — ХП.

1. При кондиционировании воздуха в холодный период года — ХП изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

tВ = 20 ÷ 22ºC; φВ = 30 ÷ 55%.

2. Изначально на J-d диаграмму по двум известным параметрам влажного воздуха наносим точки (см. рисунок 8):

наружного воздуха (•) Н tН = - 28ºC; JН = - 27,3 кДж/кг;
внутреннего воздуха (•) В tВ = 22ºC; φВ = 30% с минимальной относительной влажностью;
внутреннего воздуха (•) В1 tВ1 = 22ºC; φВ1 = 55% с максимальной относительной влажностью.

При наличии тепловых избытков в помещении целесообразно принять верхний температурный параметр внутреннего воздуха в помещении из зоны оптимальных параметров.

3. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

по явному теплу ∑QХПЯ по полному теплу ∑QХПП

4. Рассчитываем поступления влаги в помещение

∑W

5. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

где: V — объем помещения, м3.

6. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом.grad t, °C

кДж/м3	Вт/м3
Более 80	Более 23	0,8 ÷ 1,5
40 ÷ 80	10 ÷ 23	0,3 ÷ 1,2
Менее 40	Менее 10	0 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H – hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

7. Для ассимиляции избытков тепла и влаги в помещении температуру приточного воздуха — tП, принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха — tВ, в рабочей зоне помещения.

8. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

9. На J-d диаграмме точку 0,0°С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем 5 800).

10. На J-d диаграмме проводим изотерму приточного — tП, с численным значением

tП = tВ — 5, °С.

11. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — tУ, найденным в пункте 6.

12. Через точки внутреннего воздуха — (•) В, (•) В1, проводим линии, которые параллельны линии тепло-влажностного отношения.

13. Пересечение этих линий, которые будет называться — лучами процесса

с изотермами приточного и уходящего воздуха — tП и tУ определит на J-d диаграмме точки приточного воздуха — (•) П, (•) П1 и точки уходящего воздуха — (•) У, (•) У1.

14. Определяем воздухообмен по полному теплу

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

Внимание!

Остается самое главное, а именно как из точки — (•) Н, с параметрами наружного воздуха t Н„Б“, °С и JН„Б“, кДж/кг попасть в точку (•) П, с параметрами приточного воздуха.

Возможно несколько решений этой задачи, а именно:

1. Первый способ – классический (см. рисунок 8)

1. Процессы обработки наружного воздуха:

нагрев наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева;
увлажнение по адиабатному циклу;
нагрев в калорифере 2-го подогрева.

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

2. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

Эта линия характеризует процесс нагревания наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева. Конечные параметры наружного воздуха после его нагревания будут определены в пункте 8.

3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного влагосодержания dП = const до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% (эту относительную влажность стабильно обеспечивает оросительная камера при адиабатическом увлажнении).

Получаем точку — (•) О с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

4. Через точку — (•) О проводим линию изотермы — tО = const до пересечения со шкалой температур.

Значение температуры в точке — (•) О близко к 0°С. Поэтому в оросительной камере возможно образование тумана.

5. Следовательно, в зоне оптимальных параметров внутреннего воздуха в помещении необходимо выбрать другую точку внутреннего воздуха — (•) В1 с той же температурой — tВ1 = 22°С, но с большей относительной влажностью — φВ1 = 55%.

В нашем случае точка — (•) В1 принималась с самой максимальной относительной влажностью из зоны оптимальных параметров. При необходимости возможно принять и промежуточную относительную влажность из зоны оптимальных параметров.

6. Аналогично пункту 3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П1 проводим линию постоянного влагосодержания dП1 = const до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% .

Получаем точку — (•) О1 с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

7. Через точку — (•) О1 проводим линию изотермы — tО1 = const до пересечения со шкалой температур и считываем численное значение температуры увлажнённого и охлаждённого воздуха.

Важное замечание!

Минимальное значение конечной температуры воздуха при адиабатическом увлажнении должно находиться в пределах 5 ÷ 7°С.

8. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П1 проводим линию постоянного теплосодержания — JП1 = сonst до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — точка (•) Н — dН = const.

Получаем точку — (•) К1 с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

линия НК1 — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере 1-го подогрева;
линия К1О1 — процесс увлажнения и охлаждения нагретого воздуха в оросительной камере;
линия О1П1 — процесс нагревания увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П1 поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия П1В1. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У1.

11. Необходимое количество приточного воздуха для ассимиляции избытков теплоты и влаги в помещении определяем по формуле

12. Требуемое количество теплоты для нагрева наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева

Q1 = GΔJ(JK1 — JH) = GΔJ(tK1 — tH), кДж/ч

13. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GΔJ(dO1 — dK1), г/ч

14. Требуемое количество теплоты для нагрева увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева

Q2 = GΔJ(JП1 — JO1) = GΔJ x C(tП1 — tO1), кДж/ч

Величину удельной теплоёмкости воздуха С принимаем:

C = 1,005 кДж/(кг × °С).

Чтобы получить тепловую мощность калориферов 1-го и 2-го подогрева в кВт необходимо величины Q1 и Q2 в размерности кДж/ч разделить на 3600.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 1-го способа — классического, смотри на рисунок 9.

2. Второй способ обработки наружного воздуха позволяет избежать нагревания его в калорифере 2-го подогрева (см. рисунок 10).

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

температуру – максимальную tВ = 22°С;
относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на J-d диаграмме — (•) В.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

4. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П.

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

6. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — JП = const до пересечения с линиями:

относительной влажности φ = 90%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН = const.

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) К.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через оросительную камеру, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

8. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) О с воздухом, проходящим по байпасу, с параметрами в точке — (•) К в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С совместилась с точкой приточного воздуха — (•) П:

линия КО — общее количество приточного воздуха — GП;
линия КС — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — GО;
линия СО — количество воздуха, проходящего по байпасу — GП — GО.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
линия КС — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в оросительной камере;
линия СО — байпасирование нагретого воздуха минуя оросительную камеру;
линия КО — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GO(dП — dH), г/ч

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 2-го способа, смотри на рисунок 11.

3. Третий способ самый простой – увлажнение наружного приточного воздуха в паровом увлажнителе (см. рисунок 12).

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Определение параметров внутреннего воздуха — (•) В и нахождение точки на J-d диаграмме смотри пункты 1 и 2.

2. Определение параметров приточного воздуха — (•) П смотри пункты 3 и 4.

3. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП. Получим точку — (•) К с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере.

4. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
линия КП — процесс увлажнения нагретого воздуха паром.

5. Далее аналогично пункту 10.

6. Количество приточного воздуха определяем по формуле

7. Количество пара на увлажнение нагретого приточного воздуха рассчитываем по формуле

W = GП(dП — dK), г/ч

8. Количество тепла на нагрев приточного воздуха

Q = GП(JK — JH) = GП x C(tK — tH), кДж/ч

где: С = 1,005 кДж/(кг × ºС) – удельная теплоемкость воздуха.

Для получения тепловой мощности калорифера в кВт, необходимо величину Q кДж/ч разделить на 3600 кДж/(ч × кВт).

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года ХП, для 3-го способа, смотри на рисунке 13.

Такое увлажнение применяется, как правило, для отраслей: медицинской, радиоэлектронной, пищевой и т.п.

3. Четвертый способ (см. рисунок 14) .

Применение сотовых увлажнителей дает возможность наиболее оптимального с точки зрения затрат энергии решить вопрос увлажнения воздуха. Задавшись фронтальной скоростью движения Vф = 2,3 м/сек приточного воздуха в сотовом увлажнителе можно достичь относительной влажности приточного воздуха:

при глубине сотовой насадки 100мм — φ = 45%;
при глубине сотовой насадки 200мм — φ = 65%;
при глубине сотовой насадки 300мм — φ = 90%.

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

температуру – максимальную tВ = 22°С;
относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на J-d диаграмме — (•) В.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П.

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

относительной влажности φ = 65%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН = const.

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) К.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через сотовый увлажнитель, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя сотовый увлажнитель.

линия КО — общее количество приточного воздуха — GП;
линия КС — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — GО;
линия СО — количество воздуха, проходящего по байпасу — GП — GО.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
линия КС — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в сотовом увлажнителе;
линия СО — байпасирование нагретого воздуха, минуя сотовый увлажнитель;
линия КО — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 4-го способа, смотри на рисунок 15.

Однако, вероятность совпадения количества подачи приточного воздуха, рассчитанная для ТП и ХП очень мала.

Нахождение общего решения.

Возможны три варианта решения этой проблемы.

1. Первый вариант

Принять количество наружного приточного воздуха по холодному периоду года (ХП) — GХП равное количеству наружного приточного воздуха по тёплому периоду года (ТП) — GТП, т. е.

GХП = GТП = G.

В этом случае придётся выполнить перерасчёт параметров приточного воздуха в точке — (•) П для холодного периода года — (ХП).

Для этого определяют приращение теплосодержания или влагосодержания в приточном воздухе в холодный период года — (ХП).

и на пересечении с лучом процесса по холодному периода года — εХП получаем точку — (•) П с пересчитанными параметрами приточного воздуха.

Этот вариант самый простой, но и самый затратный.

2. Второй вариант — применяя рециркуляцию воздуха.

А) Оптимальное применение рециркуляции (см. рисунок 16).

Для резко континентального климата территории России в холодный период года — ХП смешивание уходящего вытяжного внутреннего воздуха с наружным приточным воздухом в секции камеры рециркуляции центрального кондиционера возможно лишь в том случае, когда температура точки смеси — (•) С является положительной и находится в пределах

tС = 5 ÷ 7, °С.

В этом случае количество наружного воздуха — GН, кг/ч составляет 25 ÷ 30% от общего количества приточного воздуха — GП, кг/ч.

Причём, это количество наружного воздуха должно быть не меньше минимальной санитарной нормы подачи наружного воздуха на одного человека.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, оптимального применения рециркуляции А) смотри на рисунок 17.

Если из J-d диаграммы следует, что количество наружного воздуха — GН, кг/ч, принятое по санитарной норме подачи наружного воздуха на одного человека, оказалось больше 30% от общего количества воздуха, то в этом случаи необходимо:

увеличить общее количество приточного воздуха — GП, кг/ч с таким условием, чтобы количество наружного воздуха было бы 25 ÷ 30% от общего количества приточного воздуха (смотри рисунок 17).

Или

наружный приточный воздух предварительно подогреть в калорифере до положительной температуры в пределах 5 ÷ 7 °С, и только после этого смешивать его с воздухом, идущим на рециркуляцию (смотри рисунок 18).

Б) Применение рециркуляции с камерой орошения (см. рисунок 19) .

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — ТП

GПТП, кг/ч.

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

Gнорм., кг/ч.

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

GP = GПТП — Gнорм., кг/ч.

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

температуру – максимальную tВ = 22°С;
относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

6. По двум известным параметрам находим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

по явному теплу ΣQХПЯ, Вт;
по полному теплу ΣQХПП, кДж/ч.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

ΣW, кг/ч.

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

где: V — объем помещения, м3.

11. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H — hр.з), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха — tУ.

12. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП и с изотермой уходящего воздуха — tУ.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

14. На J-d диаграмме проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — dC1, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — JП = const до пересечения с линиями:

относительной влажности φ = 90%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

и с линией постоянного влагосодержания смеси — dC1.

Получаем точку с параметрами смеси воздуха уходящего и воздуха наружного нагретого в калорифере — (•) С1.

16. Часть приточного воздуха с параметрами в точке смеси — (•) С1 пропускаем через оросительную камеру увлажняя и охлаждая его, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

17. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) О с воздухом, проходящим по байпасу с параметрами в точке — (•) С1 в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С2 совместилась с точкой приточного воздуха — (•) П:

линия С1О — общее количество приточного воздуха — GПТП;
линия С1С2 — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха;
линия С2О — количество, проходящего по байпасу.

18. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) С1 и далее до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН.

Получаем точку — (•) Кс параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — Gнорм., кг/ч.

19. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) К с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) У в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С1 находилась на пересечении линии смеси и линии постоянного теплосодержания приточного воздуха — JП:

линия КУ — общее количество приточного воздуха — GПТП;
линия С1У — количество нагретого наружного воздуха — Gнорм.; кг/ч;
линия С1К — количество, воздуха идущего на рециркуляцию — GР = GПТП — Gнорм., кг/ч

20. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

21. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GПТП (dП — dC1), г/ч

22. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену Gнорм. и уменьшает расход влаги в оросительной камере.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции с камерой орошения Б) смотри на рисунок 20.

В) Применение рециркуляции и увлажнение паром (см. рисунок 21).

Этот вариант обработки приточного воздуха схож с вариантом Б.

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — ТП

GПТП, кг/ч.

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

Gнорм., кг/ч.

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

GP = GПТП — Gнорм., г/ч.

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

температуру – максимальную tВ = 22 °С;
относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

6. По двум известным параметрам находим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — t П.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

по явному теплу ΣQЯХП, Вт;
по полному теплу ΣQПХП, кДж/ч.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

ΣW, кг/ч.

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

где: V — объем помещения, м3.

tY = tB + grad t (H — hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха — tУ.

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП и с изотермой уходящего воздуха — tУ.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

14. На J-d диаграмме проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — dC, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Пересечение изотермы приточного воздуха — tП с линией постоянного влагосодержания смеси — dС определит на J-d диаграмме точку смеси — (•) С.

16. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У, с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) С. Далее проводим прямую до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН.

Получаем точку — (•) К с параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — Gнорм., кг/ч.

17. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) К с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) У в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С находилась на пересечении линии смеси и линии изотермы приточного воздуха — tП

линия КУ — общее количество приточного воздуха — GПТП;
линия СУ — количество нагретого наружного воздуха — Gнорм.; кг/ч;
линия КС — количество воздуха, идущего на рециркуляцию — GP = GПТП — Gнорм., кг/ч

18. Необходимое количество пара для увлажнения приточного воздуха в паровом увлажнителе

W = GПТП (DП — dC), г/ч

19. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену Gнорм..

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции и увлажнение паром В) смотри на рисунок 22.

Расчет фреонового охладителя в приточной вентиляции

Методики подбора компрессорно-конденсаторных блоков для приточных систем

Расчет и подбор компрессорно-конденсаторного блока

Фреоновый охладитель

Тема 6. Расчет воздухообмена при кондиционировании

Теплый период года — ТП.

Внимание!

1. Классический вариант (см. рисунок 2).

2. Второй вариант.

3. Третий вариант.

Холодный период года — ХП.

Внимание!

1. Первый способ – классический (см. рисунок 8)

2. Второй способ обработки наружного воздуха позволяет избежать нагревания его в калорифере 2-го подогрева (см. рисунок 10).

3. Третий способ самый простой – увлажнение наружного приточного воздуха в паровом увлажнителе (см. рисунок 12).

3. Четвертый способ (см. рисунок 14) .

Однако, вероятность совпадения количества подачи приточного воздуха, рассчитанная для ТП и ХП очень мала.

Возможны три варианта решения этой проблемы.

Смотрите также

Контакты

Цены